МетодикаДействует

Методика расчета выбросов углеводородов при хранении нефтепродуктов (к приказу Министерства природных ресурсов, экологии и технического надзора Кыргызской Республики от 25 февраля 2026 года № 01-01/50)

Номер: № 01-01/50
Дата принятия: 25 февраля 2026 года
Регистрация: № 63 · 27 февраля 2026 года
Официальная публикация: 26 февраля 2026 года
Издал: Министерство природных ресурсов, экологии и технического надзора Кыргызской Республики
Источник публикации: https://mnr.gov.kg
Код документа: 230043260

Приложение 4

(к приказу Министерства природных ресурсов, экологии и технического надзора Кыргызской Республики от 25 февраля 2026 года № 01-01/50)

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ВЫБРОСОВ УГЛЕВОДОРОДОВ ПРИ ХРАНЕНИИ НЕФТЕПРОДУКТОВ

1. Выбросы из емкостей с однокомпонентными жидкостями.

1.1. Количество выбросов в атмосферу загрязняющих веществ (кг/ч) из резервуаров за счет испарения рассчитывается по формуле:

(1)

где - объем жидкости, наливаемой в резервуар в течение года (м³/год); Mn – молекулярная масса паров жидкости; – коэффициент эффективности газоулавливающего устройства резервуара (доли единицы); К_5Х_,К_5Т – поправочные коэффициенты, зависящие от давления насыщенных паров Р_S(38) и температуры газового пространства соответственно в холодное и теплое время года (см. раздел Определение коэффициента к5); К_в – поправочный коэффициент, зависящий от давления насыщенных паров и годовой оборачиваемости резервуаров (см. раздел Определение коэффициента к6); К₇ – поправочный коэффициент, зависящий от технической оснащенности и режима эксплуатации (см. раздел Определение коэффициента к7); Р_S(38) – давление насыщенных паров жидких при температуре 38 ^оС (гПа) (см. раздел Определение рs(38)).

1.2. При наливе нефтепродуктов в железнодорожные цистерны и нефтеналивные суда среднее количество валовых выбросов в атмосферу (кг/ч) рассчитывается по уравнению:

(2)

где - годовой объем наливаемой жидкости (м3/год); К8 – коэффициент, зависящий от давления насыщенных паров и климатической зоны; значение К8 при наливе в нижнюю часть цистерны принимается по табл. 1; при наливе полуоткрытой струей и сверху значение коэффициента К8 увеличивается соответственно в 1,8 и 3,5 раза. Коэффициенты К5Х и К5Т принимаются по таблицам раздела Определение коэффициента к5.

Таблица 1

Коэффициент К₈ при наливе нефтепродуктов в нижнюю часть емкости

Давление насыщенных паров, гПа	Климатическая зона
Давление насыщенных паров, гПа	северная	средняя	южная
<67	0,50	0,50	0,50
67 – 133	0,50	0,51	0,51
133 – 266	0,51	0,51	0,52
266 – 399	0,52	0,53	0,54
399 – 532	0,53	0,54	0,56
>532	0,55	0,56	0,60

1.3. При сливе нефтепродуктов из железнодорожных цистерн и нефтеналивных судов расчет среднего количества валовых выбросов (кг/ч) в атмосферу ведется по формуле:

(3)

где - годовой объем сливаемой из цистерн (судов) жидкости (м³/год); принимается, что температура газового пространства равна температуре атмосферного воздуха.

1.4. Среднее количество валовых выбросов в атмосферу из емкостей технологических установок и реагентного хозяйства рассчитывается по формуле:

(4)

где объем жидкости, поступающей в емкость в течение года (м³/год); К_5Х, К_5Тберутся из раздела Определение коэффициента к5. К₆, К₇ определяются так же, как для резервуаров (см. Методику расчета выбросов загрязняющих веществ при производстве нефтепродуктов); коэффициент К₉ принимается: при эксплуатации в режиме «буферный» по табл.2. в зависимости от отношения высоты h к диаметру d выбросной трубы; при эксплуатации в режиме «мерник» К₉ = 1.

Таблица 2

Коэффициент К_о в зависимости от отношения высоты

(h м) к диаметру (d м) выбросной трубы емкости.

<1 1 – 2 2 – 3 3 – 4 4 – 5 5 – 7 7 – 9 9 – 11 11 – 14 14 – 17 17 – 21 >21

К₉^… 1,00 0,97 0,86 0,72 0,58 0,44 0,32 0,24 0,17 0,12 0,11 0,07

2. Выбросы из емкостей с многокомпонентными жидкостями. Выбросы веществ в атмосферу из резервуаров, емкостей железнодорожных цистерн и нефтеналивных судов (кг/ч) с многокомпонентными жидкостями (нефтью, нефтепродуктами) определяются по формуле:

(5)

где П_вал – валовые выбросы на соответствующих емкостей (кг/ч); P_S(38)i, Р_S(38) - давление насыщенных паров при 38^оС i- го вещества соответственно над чистой и многокомпонентной жидкостью (гПа); M_i и М_п – молекулярные массы паров i-го вещества и многокомпонентной жидкости (см. табл. 5); Х_i – молекулярная доля i-го вещества в многокомпонентной жидкости (кг моль/кг моль смеси).

Значения давления насыщенных паров при температуре 38^оС:

- бензола – 223,8 гПа,

- толуола – 71,7 гПа,

- ксилолов – 21,7 гПа,

- сероводорода – 27920 гПа.

Молекулярную долю i-го вещества в многокомпонентной жидкости приближенно можно рассчитать по формуле:

, (6)

где x_i – массовая доля i-го вещества в многокомпонентной жидкости (кг/кг смеси); М_ж – молекулярная масса многокомпонентной жидкости, значения которой принимаются по табл. 3 в зависимости от средней температуры кипения жидкости.

Значения массовых долей сероводорода и ароматических углеводородов – бензола, толуола, ксилолов в нефтях и нефтепродуктах – принимаются по данным справочника «Нефти СССР» т. 1 – 4 (М. Химия, 1972), в котором приведены суммарные массовые концентрации ароматики для ряда нефтяных фракций, причем в нефтяных за концентрацию бензола принимается суммарная концентрация ароматики во фракции 60 – 95^оС, толуола – во фракции 95 – 122^оС, ксилолов – во фракции 122 – 150^оС.

При отсутствии значения массового содержания i-го компонента в парах нефтепродуктов их выбросы на нефтеперерабатывающих предприятиях можно рассчитать по формуле:

, (7)

где С_i – массовая концентрация i-го компонента в парах нефтепродукта (% по массе) принимается по табл. 4.

Таблица 3

Значения молекулярной массы нефтепродуктов в зависимости от средней температуры кипения ^оС

	М_ж		М_ж		М_ж		М_ж			М_ж		М_ж
20	66,4	50	77,5	80	90,4	120	110,4	180		146,0	280	220,0
21	66,75	51	77,9	81	90,9	122	111,5	182		147,0	285	224,0
22	67,1	52	78,3	82	91,3	124	112,6	184		148,0	290	228,5
23	67,4	53	78,7	83	91,8	126	113,7	186		149,5	295	237,5
24	67,8	54	79,1	84	92,2	128	114,8	188		151,0	300	238,0
25	68,1	55	79,5	85	92,7	130	115,9	190		152,5	305	234,0
26	68,5	56	79,9	86	93,2	132	117,0	192		153,5	310	247,0
27	68,8	57	80,4	87	93,7	134	118,2	194		155,0	315	254,0
28	69,2	58	80,8	88	94,1	136	119,3	196		156,0	320	257,5
29	69,5	59	81,2	89	94,6	138	120,4	198		157,5	325	263,0
30	69,9	60	81,6	90	95,1	140	121,6	200		159,0	330	268,0
31	70,3	61	82,0	91	95,6	142	122,8	202		160,0	335	273,0
32	70,6	62	82,4	92	96,0	144	123,9	204		161,5	340	278,5
33	71,0	63	82,9	93	96,5	146	125,1	206		162,5	345	284,0
34	71,4	64	83,3	94	97,0	148	126,3	208		164,0	350	298,5
35	71,7	65	83,7	95	97,5	150	127,5	210		165,5	360	300,0
36	72,1	66	84,1	96	98,0	152	128,7	212		167,0	370	312,5
37	72,5	67	84,5	97	98,5	154	129,9	215		169,0	380	324,5
38	72,8	68	85,0	98	99,0	156	131,1	220		172,5	390	337,5
39	73,2	69	85,5	99	99,5	158	132,3	225		176,0	400	350,0
40	73,6	70	85,9	100	100,0	160	133,0	230		180,0	410	364,0
41	74,0	71	86,3	102	101,0	162	134,8	235		184,0	420	378,0
42	74,4	72	86,8	104	102,0	164	136,0	240		187,5	430	392,0
43	74,7	73	87,2	106	103,0	166	137,4	245		191,5	440	407,0
44	75,1	74	87,7	108	104,0	168	138,6	250		195,0	450	422,0
45	75,5	75	88,1	110	105,1	170	139,9	255		199,0	460	438,5
46	75,9	76	88,6	112	106,1	172	141,0	260		203,5	470	455,0
47	76,3	77	89,0	114	107,3	174	142,0	265		207,0	480	474,0
48	76,8	78	89,4	116	108,3	176	143,0	270		211,5	490	491,0
49	77,1	79	89,9	118	109,3	178	144,5	275		215,0	500	510,0
									Таблица 4

Концентрация загрязняющих веществ (% по массе)

в парах различных нефтепродуктов.

Наименование нефтепродукта	Углеводороды						Сероводо-род
	предель-ные	аромати-ческие	непре-дельные	в том числе
	предель-ные	аромати-ческие	непре-дельные	бензол	толуол	ксилол
Сырая нефть	99,94	-	-	-	-	-	0,06
Прямогонные бензиновые фракции	99,05	0,95	-	0,55	0,40	-	-
62-105	99,90	6,10	-	5,89	0,21	-	-
85-105	98,64	1,36	-	0,24	1,12	-	-
85-120	97,61	2,39	-	0,05	2,34	-	-
85-180	99,25	0,75	-	0,15	0,35	0,25	-
105-140	95,04	4,96	-	-	3,81	1,15	-
120-140	95,90	4,10	-	-	2,09	2,01	-
140-180	99,57	1,43	-	-	-	0,43	-
НК-180	99,45	0,55	-	0,27	0,18	0,10	-
Стабильный катализат	92,84	7,16	-	2,52	2,76	1,88	-
Бензин-рафинад	98,88	1,12	-	0,44	0,42	0,26	-
Крекинг-бензин	74,03	0,97	25,00	0,58	0,27	0,12	-
Ловушечный продукт	98,31	1,56	-	-	-	-	0,13
Керосин	99,84	0,10	-	-	-	-	0,06
Дизельное топливо	99,57	0,15	-	-	-	-	0,28
Мазут	99,31	0,21	-	-	-	-	0,48

Таблица 5

Значение молекулярной массы паров нефтепродуктов (М_п г/моль) в зависимости от температуры начала кипения (t_нк, ^оС)

t_нк	М_п	t_нк	М_п	t_нк	М_п	t_нк	М_п	t_нк	М_п	t_нк	М_п
30	63,0	60	81,0	90	98,0	150	128,0	210	165,0	355	295,0
31	63,6	61	81,6	92	98,0	152	129,0	212	167,0	360	300,0
32	64,2	62	82,2	94	99,5	154	130,0	215	169,0	365	307,0
33	64,8	63	83,8	96	100,5	156	131,0	220	172,5	370	312,5
34	65,4	64	83,4	98	101,5	158	132,0	225	176,0	375	318,0
35	66,0	65	84,0	100	102,5	160	133,5	230	180,0	380	324,5
36	66,6	66	84,6	102	103,5	162	135,0	235	184,0	385	330,0
37	67,2	67	85,2	104	104,0	164	136,0	240	187,5	390	337,5
38	67,8	68	85,8	106	105,0	166	137,0	245	191,5	395	343,0
39	68,4	69	86,4	108	106,0	168	138,5	250	195,0	400	350,0
40	69,0	70	87,0	110	107,0	170	140,0	255	199,0	405	356,5
41	69,6	71	87,6	112	108,0	172	141,0	260	203,5	410	364,0
42	70,2	72	88,2	114	109,0	174	142,0	265	207,0	415	370,0
43	70,8	73	88,8	116	110,0	176	143,0	270	211,5	420	378,0
44	71,4	74	89,4	118	111,0	178	144,5	275	215,0	425	385,0
45	72,0	75	90,0	120	112,0	180	146,0	280	220,0	430	392,2
46	72,6	76	90,6	122	113,0	182	147,0	285	224,0	435	400,0
47	73,2	77	91,2	124	114,0	184	148,0	290	228,5	440	407,0
48	73,8	78	91,8	126	115,0	186	149,5	295	233,0	445	415,0
49	74,4	79	92,4	128	116,0	188	151,0	300	237,5	450	422,0
50	75,0	80	93,0	130	117,0	190	152,0	305	242,0	455	430,0
51	75,6	81	93,5	132	118,0	192	153,5	310	247,0	460	438,5
52	76,2	82	94,0	134	119,0	194	155,0	315	254,0	465	446,0
53	76,8	83	94,5	136	120,0	196	156,0	320	257,5	470	455,0
54	77,4	84	95,0	138	121,0	198	157,5	325	263,0	475	463,0
55	78,0	85	95,5	140	122,0	200	159,0	330	268,0	480	474,0
56	78,6	86	96,0	142	123,5	202	160,0	335	273,0	485	482,0
57	79,2	87	96,5	144	124,5	204	161,5	340	278,5	490	491,0
58	79,8	88	97,0	146	125,5	206	162,5	345	284,0	495	500,0
59	80,4	89	97,5	148	126,0	208	163,0	350	289,5	500	510,0

3. Определение коэффициента к₅

Для расчета температуры газового пространства емкостей необходимо иметь замеренные значения средних температур нефти и нефтепродуктов, находящихся в соответствующих емкостях, за шесть наиболее холодных и шесть наиболее теплых месяцев года.

Для наземных металлургических необогреваемых и подземных железобетонных резервуаров температура за шесть наиболее холодных месяцев определяется по формуле:

(8)

а за шесть наиболее теплых месяцев по формуле:

(9)

где t_ах и t_ат – средние арифметические значения температуры атмосферного воздуха соответственно за шесть наиболее холодных и шесть наиболее теплых месяцев года (^оС); К_1т, холодных месяцев, принимаемые по табл. 6; К₄ для подземных резервуаров равен единице, а для наземных металлических необогреваемых резервуаров принимается по таблице 7 в зависимости от окраски поверхности резервуара и климатической зоны (условное разделение территории К на климатические зоны представлено в табл. 6); - средние температуры нефтепродуктов в шесть теплых и шесть холодных месяцев.

Средняя температура газового пространства обогреваемых резервуаров принимается равной температуре жидкости в резервуаре.

При наливе жидкостей в железнодорожные цистерны и нефтеналивные суда температура газового пространства составит:

, (10)

, (11)

где К₄ принимается по таблице 7; для нефтеналивных судов К₄ = 1; t_жх, t_жт – средние арифметические значения температуры жидкости в резервуаре соответственно за шесть холодных и шесть теплых месяцев года (^оС).

При сливе жидкости из железнодорожных цистерн и наливных судов средняя температура газового пространства этих емкостей принимается равной средней температуре атмосферного воздуха за соответствующий период:

… (12)

… (13)

4. Определение коэффициента к₆

Значение коэффициента К₆ принимается по таблице 13 в зависимости от размещения предприятий в той или иной климатической зоне, от давления насыщенных паров Р_s(38) и от годовой оборачиваемости резервуара n:

, (14)

где V_ж – объем жидкости, поступающей в резервуар в течение года (м³/год); V_р – объем резервуара (м³).

5. Определение коэффициента к₇

Значение коэффициента К₇ принимается по таблице 14 в зависимости от оснащенности резервуара техническими средствами сокращения потерь и режима эксплуатации.

6. Определение р_s(38)

Значение давления насыщенных паров Р_S(38) для многокомпонентных жидкостей (нефти и нефтепродуктов) принимается по таблице 15 в зависимости от значений эквивалентной температуры начала кипения жидкости (t_экв ^оС), определяется по формуле:

, (15)

где t_нк и t_кк – температура соответственно начала и конца кипения многокомпонентной жидкости (^оС).

Для однокомпонентных жидкостей значения P_S(38) (гПа) рассчитываются по формулам:

, (16)

, (17)

где А, В, С – константы зависящие от природы вещества (см. «Справочник химика» т. 1, Л., Химия, 1967).

Для многокомпонентных жидкостей (нефтепродуктов) средняя молекулярная масса паров принимается по таблице 5 в зависимости от температуры начала кипения смеси веществ.

Для паров нефти в зависимости от количества растворенных в ней углеводородных газов С₁ – С₄ молекулярная масса имеет следующие значения:

Массовое содержание в нефти

углеводородов С₁ – С₂, %……. >2,5 1,5 – 2,5 <1,5

Молекулярная масса паров

нефти………………………….. 50 55 60

Значения коэффициента К_5Х и К_5Т принимаются по таблицам приложения 1 в зависимости от давления насыщенных паров Р_S(38) и соответственно средних температур газового пространства резервуара t_гх и t_гт.

Таблица 6

Значения коэффициентов К₁, К₂, К₃ в зависимости от температуры жидкости в резервуаре.

Период	Температу-ра в резер-вуаре, ^оС	К₁		К₂	К₃
Наземные резервуары
Шесть наиболее холодных месяцев	< 20	0,3		0,37	0,62
	20 – 35	-		0,33	0,63
	35 – 60	-5,77		0,26	0,77
	> 60	-10,80		0,65	0,89
Шесть наиболее теплых месяцев	< 35	6,12		0,41	0,51
	35 – 50	4,33		0,37	0,59
	50 – 75	-2,04		0,57	0,62
	> 75	-8,41		0,99	0,75
Подземные железобетонные резервуары
Шесть наиболее холодных месяцев	< 25	1,62		0,19	0,74
	25 – 40	1,60		0,15	0,72
	40 – 60	1,60		0,10	0,70
	> 60	4,2		0,06	0,68
Шесть наиболее теплых месяцев	< 35	6,10		0,17	0,36
	35 – 50	0,30		0,15	0,75
	50 – 75	0,40		0,05	0,83
	> 75	8,95		0,07	0,65
			Таблица 7

Значения коэффициента К₄

Вид покрытия	Климатическая зона
Вид покрытия	южная	средняя	северная
Резервуары наземные:
окраска черная	1,39	1,22	1,12
окраска алюминиевая	1,14	1,00	0,92
теплоотражающая эмаль	0,92	0,81	0,78
Железнодорожные цистерны:
окраска черная	1,29	1,18	1,11
окраска алюминиевая	1,12	1,00	0,96

Таблица 8

Условное разделение территории Кыргызской Республики на климатические зоны для применения норм естественной убыли нефти и нефтепродуктов при расчетах выбросов вредных веществ в атмосферу

Зона	Область
Северная	Чуйская область (Чуйская, Чон-Кеминская и Кичи-Кеминская долины)
Северо-Западный Кыргызстан (СЗК)	Таласская область
Юго-Западный Кыргызстан (ЮКЗ);	Баткенская, Ошская и Джалал-Абадская области
Северо-Восточный Кыргызстан (СВК)	Иссык-Кульская область (Иссык-Кульская котловина, Внутренний Тянь-Шань)

Таблица 9

Значения коэффициента К₅ при Р_S(38) = 966 . . . 500 гПа

T_г ^оС	Р_S(38) гПа
T_г ^оС	> 966	965-901	900-834	833-765	764-701	700-634	633-567	566-500
-30 и менее	0,051	0,049	0,046	0,044	0,042	0,040	0,039	0,036
-29	0,053	0,051	0,049	0,047	0,045	0,043	0,041	0,039
-28	0,057	0,054	0,052	0,050	0,048	0,044	0,043	0,041
-27	0,060	0,058	0,055	0053	0,051	0,045	0,046	0,044
-26	0,063	0,061	0,058	0,056	0,054	0,051	0,049	0,046
-25	0,067	0,064	0,062	0,059	0,057	0,055	0,052	0,050
-24	0,070	0,068	0,065	0,063	0,060	0,058	0,055	0,053
-23	0,074	0,072	0,069	0,066	0,064	0,061	0,058	0,056
-22	0,078	0,076	0,07	0,070	0,067	0,065	0,062	0,059
-21	0,082	0,079	0,077	0,074	0,071	0,068	0,066	0,063
-20	0,087	0,084	0,081	0,078	0,075	0,072	0,069	0,066
-19	0,091	0,088	0,085	0,082	0,079	0,076	0,073	0,070
-18	0,096	0,093	0,090	0,087	0,084	0,081	0,078	0,074
-17	0,100	0,098	0,094	0,091	0,088	0,085	0,082	0,079
-16	0,111	0,103	0,099	0,096	0,093	0,090	0,086	0,083
-15	0,117	0,108	0,105	0,101	0,098	0,094	0,091	0,088
-14	0,123	0,113	0,110	0,107	0,103	0,100	0,096	0,093
-13	0,129	0,119	0,116	0,112	0,108	0,105	0,101	0,098
-12	0,135	0,123	0,121	0,188	0,114	0,110	0,107	0,099
-11	0,141	0,131	0,127	0,124	0,120	0,116	0,113	0,109
-10	0,148	0,137	0,134	0,130	0,126	0,122	0,118	0,115
-9	0,155	0,144	0,140	0,136	0,132	0,128	0,124	0,121
-8	0,162	0,151	0,147	0,143	0,139	0,135	0,131	0,127
-7	0,170	0,158	0,164	0,150	0,146	0,142	0,138	0,134
-6	0,178	0,165	0,166	0,157	0,153	0,149	0,145	0,140
-5	0,185	0,173	0,169	0,165	0,160	0,156	0,152	0,148
-4	0,194	0,181	0,177	0,172	0,168	0,164	0,160	0,155
-3	0,202	0,189	0,185	0,181	0,176	0,172	0,167	0,163
-2	0,211	0,198	0,193	0,189	0,184	0,180	0,176	0,171
-1	0,221	0,207	0,202	0,197	0,193	0,189	0,184	0,180
0	0,221	0,216	0,211	0,207	0,202	0,197	0,193	0,188
1	0,230	0,225	0,222	0,216	0,211	0,206	0,202	0,197
2	0,240	0,235	0,231	0,226	0,221	0,216	0,213	0,207
3	0,250	0,245	0,241	0,236	0,231	0,226	0,221	0,217
4	0,261	0,256	0,251	0,246	0,241	0,237	0,231	0,227
5	0,272	0,267	0,262	0,257	0,252	0,247	0,242	0,237
6	0,283	0,278	0,273	0,268	0,263	0,258	0,253	0,248
7	0,294	0,289	0,285	0,280	0,275	0,270	0,265	0,260
8	0,306	0,301	0,296	0,292	0,287	0,282	0,277	0,272
9	0,319	0,314	0,309	0,308	0,299	0,294	0,289	0,284
10	0,331	0,326	0,321	0,317	0,312	0,306	0,302	0,297
11	0,342	0,339	0,334	0,329	0,324	0,319	0,314	0,309
12	0,358	0,353	0,348	0,343	0,338	0,333	0,328	0,323
13	0,372	0,367	0,362	0,357	0,352	0,347	0,342	0,337
14	0,386	0,381	0,376	0,371	0,366	0,361	0,357	0,351
15	0,401	0,396	0,391	0,386	0,381	0,377	0,372	0,367
16	0,416	0,412	0,407	0,402	0,397	0,392	0,387	0,382
17	0,432	0,427	0,422	0,417	0,412	0,408	0,403	0,398
18	0,448	0,443	0,439	0,434	0,429	0,424	0,420	0,415
19	0,465	0,460	0,455	0,450	0,446	0,441	0,437	0,432
20	0,482	0,477	0,473	0,468	0,464	0,459	0,454	0,450
21	0,489	0,495	0,490	0,486	0,482	0,477	0,473	0,468
22	0,517	0,512	0,508	0,504	0,500	0,495	0,491	0,486
23	0,535	0,531	0,527	0,525	0,523	0,518	0,515	0,510
24	0,554	0,550	0,565	0,542	0,538	0,534	0,530	0,526
25	0,574	0,570	0,587	0,562	0,558	0,555	0,551	0,547
26	0,594	0,590	0,596	0,583	0,579	0,575	0,572	0,568
27	0,615	0,611	0,608	0,604	0,601	0,597	0,594	0,590
28	0,636	0,632	0,629	0,626	0,623	0,619	0,616	0,613
29	0,657	0,654	0,651	0,648	0,645	0,642	0,639	0,636
30	0,679	0,677	0,674	0,671	0,668	0,665	0,663	0,660
31	0,702	0,700	0,695	0,695	0,692	0,690	0,687	0,685
32	0,725	0,723	0,721	0,719	0,716	0,714	0,712	0,710
33	0,749	0,747	0,745	0,743	0,742	0,740	0,738	0,736
34	0,774	0,772	0,770	0,769	0,767	0,766	0,738	0,736
35	0,799	0,797	0,796	0,795	0,794	0,792	0,791	0,790
36	0,824	0,823	0,822	0,821	0,821	0,820	0,819	0,818
37	0,850	0,850	0,849	0,849	0,848	0,848	0,848	0,847
38	0,877	0,877	0,877	0,877	0,877	0,877	0,877	0,877
39	0,905	0,906	0,906	0,907	0,907	0,908	0,908	0,909
40	0,933	0,934	0,935	0,936	0,937	0,938	0,939	0,940
41	0,962	0,963	0,965	0,966	0,968	0,969	0,971	0,971
42	0,982	0,994	0,996	0,998	1,000	1,002	1,004	1,006
43	1,002	1,025	1,027	1,030	1,032	1,035	1,037	1,040
44	1,053	1,056	1,059	1,062	1,065	1,069	1,072	1,075
45	1,084	1,088	1,092	1,095	1,103	1,108	1,106	1,110
46	1,116	1,120	1,125	1,129	1,133	1,138	1,142	1,146
47	1,148	1,153	1,159	1,164	1,169	1,174	1,179	1,184
48	1,183	1,189	1,195	1,200	1,206	1,212	1,218	1,223
49	1,218	1,225	1,231	1,234	1,244	1,251	1,257	1,264
50 и более	1,253	1,260	1,268	1,275	1,282	1,280	1,297	1,304

Таблица 10.

Значения коэффициента К₅ при Р_S(38) = 500 . . . 51 гПа

t_г ^оС	Р_S(38) гПа
t_г ^оС	500-435	434-368	367-301	300-234	233-168	167-117	116-91	90-51
-30 и менее	0,034	0,032	0,031	0,026	0,022	0,019	0,017	0,015
-29	0,037	0,035	0,033	0,028	0,024	0,020	0,018	0,016
-28	0,039	0,037	0,035	0,030	0,026	0,022	0,019	0,017
-27	0,042	0,039	0,038	0,032	0,028	0,023	0,021	0,019
-26	0,044	0,042	0,040	0,034	0,030	0,025	0,023	0,021
-25	0,047	0,045	0,043	0,036	0,032	0,027	0,025	0,022
-24	0,050	0,048	0,045	0,039	0,034	0,029	0,027	0,024
-23	0,053	0,052	0,048	0,042	0,037	0,031	0,029	0,026
-22	0,056	0,054	0,052	0,045	0,039	0,034	0,031	0,028
-21	0,060	0,057	0,055	0,048	0,042	0,036	0,033	0,030
-20	0,064	0,061	0,058	0,051	0,045	0,039	0,036	0,032
-19	0,067	0,064	0,062	0,054	0,048	0,042	0,038	0,035
-18	0,071	0,068	0,066	0,058	0,051	0,045	0,041	0,038
-17	0,075	0,072	0,070	0,062	0,055	0,048	0,044	0,041
-16	0,080	0,077	0,074	0,066	0,058	0,051	0,047	0,044
-15	0,084	0,081	0,078	0,070	0,062	0,054	0,051	0,047
-14	0,089	0,086	0,083	0,074	0,066	0,0,58	0,054	0,047
-13	0,094	0,092	0,088	0,078	0,070	0,062	0,058	0,054
-12	0,099	0,096	0,093	0,083	0,075	0,068	0,062	0,058
-11	0,105	0,101	0,098	0,088	0,080	0,071	0,066	0,062
-10	0,111	0,107	0,104	0,093	0,084	0,075	0,070	0,067
-9	0,117	0,113	0,110	0,099	0,090	0,080	0,076	0,071
-8	0,123	0,119	0,116	0,105	0,095	0,085	0,081	0,076
-7	0,130	0,125	0,122	0,110	0,100	0,088	0,086	0,081
-6	0,136	0,132	0,129	0,117	0,107	0,097	0,092	0,087
-5	0,143	0,139	0,136	0,124	0,113	0,103	0,098	0,093
-4	0,151	0,147	0,143	0,130	0,120	0,109	0,104	0,098
-3	0,159	0,154	0,151	0,136	0,127	0,116	0,110	0,105
-2	0,167	0,162	0,158	0,145	0,134	0,123	0,117	0,111
-1	0,175	0,170	0,167	0,153	0,142	0,130	0,124	0,119
0	0,184	0,179	0,175	0,161	0,150	0,138	0,132	0,125
1	0,193	0,188	0,184	0,170	0,158	0,148	0,140	0,134
2	0,202	0,197	0,194	0,179	0,167	0,154	0,148	0,142
3	0,212	0,207	0,203	0,189	0,176	0,163	0,157	0,151
4	0,222	0,217	0,213	0,198	0,186	0,173	0,167	0,160
5	0,233	0,228	0,224	0,209	0,196	0,183	0,176	0,170
6	0,243	0,238	0,234	0,219	0,206	0,193	0,186	0,180
7	0,255	0,250	0,246	0,230	0,217	0,204	0,197	0,190
8	0,267	0,262	0,258	0,242	0,228	0,215	0,208	0,201
9	0,279	0,274	0,270	0,254	0,240	0,226	0,220	0,213
10	0,292	0,287	0,282	0,266	0,251	0,239	0,232	0,225
11	0,304	0,299	0,295	0,279	0,276	0,262	0,245	0,238
12	0,318	0,313	0,309	0,293	0,279	0,265	0,258	0,251
13	0,332	0,327	0,323	0,307	0,293	0,279	0,272	0,265
14	0,347	0,342	0,338	0,321	0,307	0,293	0,286	0,279
15	0,362	0,357	0,353	0,337	0,323	0,308	0,302	0,295
16	0,378	0,373	0,369	0,352	0,338	0,324	0,318	0,311
17	0,393	0,389	0,385	0,368	0,354	0,340	0,334	0,327
18	0,410	0,406	0,402	0,386	0,372	0,358	0,351	0,344
19	0,427	0,423	0,419	0,403	0,389	0,376	0,368	0,362
20	0,445	0,441	0,437	0,421	0,408	0,394	0,386	0,381
21	0,452	0,459	0,456	0,440	0,427	0,414	0,407	0,400
22	0,464	0,478	0,474	0,459	0,446	0,433	0,427	0,421
23	0,502	0,498	0,494	0,480	0,467	0,454	0,448	0,442
24	0,543	0,518	0,515	0,500	0,488	0,476	0,470	0,464
25	0,552	0,539	0,536	0,522	0,510	0,498	0,493	0,487
26	0,565	0,561	0,558	0,545	0,533	0,522	0,516	0,510
27	0,587	0,583	0,580	0,568	0,557	0,546	0,541	0,535
28	0,610	0,606	0,604	0,592	0,581	0,571	0,566	0,561
29	0,633	0,630	0,627	0,616	0,607	0,597	0,593	0,588
30	0,657	0,654	0,652	0,642	0,633	0,624	0,620	0,615
31	0,682	0,680	0,677	0,668	0,660	0,652	0,648	0,644
32	0,708	0,705	0,704	0,695	0,688	0,681	0,678	0,674
33	0,734	0,732	0,730	0,723	0,717	0,711	0,708	0,705
34	0,761	0,760	0,758	0,752	0,747	0,742	0,740	0,737
35	0,789	0,788	0,787	0,782	0,778	0,774	0,772	0,770
36	0,818	0,817	0,816	0,813	0,810	0,807	0,806	0,805
37	0,847	0,846	0,845	0,844	0,843	0,842	0,841	0,840
38	0,877	0,877	0,877	0,877	0,877	0,877	0,877	0,877
39	0,909	0,909	0,910	0,912	0,913	0,914	0,915	0,916
40	0,941	0,942	0,943	0,946	0,949	0,952	0,954	0,955
41	0,974	0,975	0,976	0,982	0,986	0,991	0,994	0,996
42	1,008	1,010	1,012	1,020	1,026	1,033	1,036	1,039
43	1,043	1,047	1,049	1,057	1,065	1,074	1,078	1,082
44	1,078	1,081	1,084	1,096	1,106	1,117	1,122	1,127
45	1,114	1,118	1,121	1,136	1,148	1,161	1,167	1,174
46	1,151	1,155	1,159	1,177	1,192	1,207	1,214	1,222
47	1,189	1,195	1,199	1,219	1,236	1,253	1,262	1,270
48	1,229	1,235	1,240	1,263	1,283	1,304	1,314	1,324
49	1,270	1,277	1,282	1,309	1,332	1,355	1,366	1,377
50 и более	1,316	1,319	1,325	1,355	1,381	1,407	1,420	1,433

Таблица 11

Значения коэффициента К₅ при Р_S(38) = 50,5 . . . 0,011 гПа

t_г ^оС	Р_S(38) гПа
t_г ^оС	50,50-24,10	24,00-8,01	8,00-2,94	2,937-0,974	0,973-0,334	0,333-0,094	0,093-0,036	0,035-0,011
-20	0,025	0,015	0,009	0,006	-	-	-	-
-18	0,030	0,020	0,012	0,008	-	-	-	-
-16	0,034	0,022	0,014	0,010	-	-	-	-
-14	0,040	0,026	0,017	0,013	-	-	-	-
-12	0,046	0,032	0,021	0,016	-	-	-	-
-10	0,053	0,036	0,025	0,019	-	-	-	-
-8	0,062	0,044	0,031	0,023	0,014	-	-	-
-6	0,071	0,051	0,036	0,027	0,019	0,008	-	-
-4	0,081	0,060	0,043	0,033	0,024	0,016	-	-
-2	0,093	0,070	0,051	0,041	0,027	0,017	-	-
0	0,105	0,080	0,061	0,045	0,032	0,023	-	-
2	0,121	0,094	0,073	0,056	0,041	0,030	-	-
4	0,136	0,108	0,085	0,066	0,050	0,037	-	-
6	0,154	0,125	0,100	0,079	0,061	0,046	0,024	-
8	0,175	0,144	0,117	0,095	0,074	0,058	0,047	-
10	0,195	0,163	0,135	0,109	0,087	0,069	0,053	0,040
11	0,208	0,176	0,147	0,121	0,098	0,078	0,061	0,047
12	0,222	0,188	0,159	0,132	0,108	0,087	0,069	0,054
13	0,235	0,202	0,171	0,143	0,118	0,0,96	0,077	0,061
14	0,248	0,214	0,183	0,155	0,128	0,105	0,086	0,067
15	0,262	0,227	0,196	0,165	0,138	0,114	0,093	0,073
16	0,279	0,244	0,212	0,182	0,154	0,128	0,106	0,086
17	0,256	0,261	0,268	0,197	0,169	0,143	0,119	0,098
18	0,313	0,278	0,245	0,214	0,184	0,157	0,133	0,111
19	0,329	0,295	0,271	0,228	0,199	0,181	0,146	0,122
20	0,346	0,311	0,277	0,245	0,214	0,185	0,159	0,134
21	0,368	0,334	0,300	0,268	0,242	0,207	0,179	0,154
22	0,389	0,356	0,322	0,290	0,259	0,228	0,200	0,174
23	0,411	0,378	0,345	0,312	0,269	0,250	0,221	0,194
24	0,432	0,400	0,367	0,334	0,296	0,272	0,243	0,214
25	0,453	0,422	0,389	0,356	0,323	0,293	0,263	0,233
26	0,480	0,451	0,419	0,388	0,377	0,325	0,295	0,266
27	0,507	0,479	0,449	0,418	0,383	0,358	0,328	0,299
28	0,534	0,508	0,479	0,449	0,429	0,390	0,361	0,332
29	0,561	0,536	0,508	0,479	0,456	0,422	0,394	0,365
30	0,587	0,564	0,537	0,510	0,482	0,454	0,426	0,397
31	0,621	0,601	0,577	0,553	0,527	0,502	0,476	0,449
32	0,654	0,538	0,616	0,595	0,572	0,549	0,526	0,501
33	0,688	0,674	0,656	0,636	0,611	0,596	0,575	0,553
34	0,721	0,710	0,694	0,678	0,661	0,643	0,625	0,604
35	0,754	0,746	0,733	0,719	0,704	0,689	0,673	0,655
36	0,796	0,792	0,784	0,776	0,767	0,757	0,748	0,737
37	0,837	0,838	0,835	0,832	0,829	0,825	0,822	0,818
38	0,877	0,877	0,877	0,877	0,877	0,877	0,877	0,877
39	0,920	0,931	0,937	0,944	0,952	0,961	0,951	0,958
40	0,961	0,976	0,987	0,999	1,013	1,027	1,043	1,058
41	1,012	1,033	1,053	1,074	1,098	1,124	1,153	1,183
42	1,065	1,092	1,119	1,149	1,184	1,221	1,263	1,309
43	1,116	1,149	1,184	1,223	1,267	1,316	1,371	1,432
44	1,167	1,206	1,248	1,297	1,351	1,411	1,479	1,555
45	1,217	1,262	1,313	1,369	1,433	1,505	1,585	1,676
46	1,276	1,333	1,396	1,467	1,548	1,638	1,743	1,861
47	1,334	1,404	1,479	1,564	1,661	1,771	1,898	2,045
48	1,394	1,476	1,563	1,662	1,776	1,905	2,056	2,229
49	1,453	1,548	1,647	1,759	1,759	2,038	2,038	2,212
50	1,509	1,617	1,728	1,854	2,000	2,169	2,365	2,593
51	1,584	1,706	1,835	1985	2,155	2,355	2,590	2,866
52	1,656	1,794	1,939	2,107	2,205	2,537	2,811	2,134
53	1,727	1,879	2,042	2,231	2,454	2,717	3,029	3,400
54	1,801	1,967	2,148	2,357	2,606	2,900	3,251	3,669
55	1,963	2,161	2,383	2,649	2,955	3,330	3,780	4,326
56	2,144	2,374	2,643	2,694	3,353	3,823	4,397	5,104
60	2,322	2,584	2,901	3,281	3,745	4,311	5,000	5,871
62	2,530	2,842	3,224	3,689	4,263	4,973	5,856	6,973
64	2,716	3,096	3,544	4,092	4,775	5,626	6,695	8,060
66	2,933	3,376	3,921	4,469	5,387	6,386	7,725	9,415
68	2,176	3,685	4,300	5,059	6,027	7,259	8,839	10,90
70	3,412	3,985	4,689	5,559	6,678	8,114	9,967	12,41
72	3,589	4,327	5,168	6,185	7,520	9,244	11,59	14,52
74	3,872	4,650	5,649	6,812	8,362	10,37	13,03	16,61
76	4,155	5,087	6,173	7,511	9,303	11,65	14,79	19,07
78	4,460	5,509	6,755	9,297	10,36	13,12	16,82	21,02
80	4,776	5,951	7,321	9,062	11,40	14,54	18,79	24,72
82	5,117	6,427	8,021	10,02	12,73	15,41	21,45	28,55
84	5,475	6,935	8,712	10,97	14,05	18,26	24,08	32,34
86	5,853	7,474	9,472	12,02	15,53	20,36	27,11	36,76
88	6,242	8,035	10,28	13,15	17,14	22,68	30,47	41,75
90	6,659	8,631	11,09	14,29	18,76	25,00	33,84	46,72
92	7,097	9,281	12,08	15,69	20,76	27,95	38,21	55,32
94	7,559	9,958	13,05	17,05	22,75	30,87	42,54	59,85
96	8,042	10,67	14,10	18,58	24,96	34,14	47,45	67,36
98	8,546	11,43	15,24	20,23	27,39	37,77	52,95	75,83
100 и более	9,076	12,12	16,37	21,86	29,80	41,36	58,36	84,20

Таблица 12

Значения коэффициента К₅ при Р_S(38) = 11 x 10^-3 . . . 1,3 х 10^-5 гПа

t_г ^оС	Р_S(38) гПа
t_г ^оС	11х10^-3… …4х10^-3	4х10^-3… …12х10^-4	12х10^-4… …4х10^-4	4х10^-4… …12х10^-5	12х10^-5… …13х10^-7	13х10^-7… …13х10^-8	13х10^-8… …1,3х10^-9	< 1,3х10^-9
25 и менее	0,211	0,182	-	-	-	-	-	-
26	0,244	0,214	-	-	-	-	-	-
27	0,276	0,246	-	-	-	-	-	-
28	0,309	0,278	-	-	-	-	-	-
29	0,341	0,310	-	-	-	-	-	-
30	0,373	0,341	0,314	-	-	-	-	-
31	0,428	0,398	0,373	-	-	-	-	-
32	0,482	0,454	0,431	0,389	-	-	-	-
33	0,536	0,510	0,489	0,443	-	-	-	-
34	0,589	0,566	0,547	0,509	-	-	-	-
35	0,643	0,621	0,604	0,588	-	-	-	-
36	0,731	0,717	0,708	0,701	-	-	-	-
37	0,818	0,812	0,811	0,813	0,767	-	-	-
38	0,877	0,877	0,877	0,877	0,877	-	-	-
39	0,991	1,001	1,017	1,035	1,009	-	-	-
40	1,076	1,095	1,118	1,145	1,162	-	-	-
41	0,214	1,254	1,293	1,348	1,395	-	-	-
42	0,352	1,414	1,479	1,551	1,627	-	-	-
43	1,488	1,572	1,657	1,752	1,856	-	-	-
44	1,623	1,728	1,834	1,957	2,084	-	-	-
45	1,757	1,884	2,009	2,148	2,310	-	-	-
46	1,971	2,141	2,312	2,505	2,740	-	-	-
47	2,183	2,396	2,614	2,859	3,167	-	-	-
48	2,396	2,652	2,916	3,214	3,596	-	-	-
49	2,508	2,907	3,217	3,568	4,022	-	-	-
50	2,816	3,157	3,512	3,915	4,442	4,100	-	-
51	3,139	3,565	4,013	4,528	5,205	5,020	-	-
52	3,390	3,965	4,505	5,131	5,957	5,940	-	-
53	3,639	4,362	4,994	5,730	6,704	6,860	-	-
54	3,891	4,762	5,486	6,332	7,455	7,800	-	-
55	4,397	5,155	5,968	6,923	8,192	8,720	-	-
56	4,874	5,786	6,762	7,945	9,517	9,640	-	-
57	5,343	6,407	7,543	8,952	10,82	10,56	-	-
58	5,815	7,032	8,328	9,963	12,13	11,48	-	-
59	6,276	7,644	9,098	10,95	13,42	12,46	-	-
60	6,743	8,262	9,875	11,95	14,72	13,32	21,40	-
61	7,432	9,189	11,11	13,58	16,93	15,97	27,01	-
62	8,125	10,12	12,35	15,22	19,14	18,62	32,62	-
63	8,814	11,05	13,58	16,84	21,43	21,27	38,23	-
64	9,489	11,96	14,78	18,44	23,51	23,92	43,84	-
65	10,17	12,88	16,01	20,04	25,69	26,57	49,45	-
66	11,15	14,27	17,88	22,60	29,27	29,22	55,06	-
67	12,14	15,67	19,76	25,17	32,86	31,87	60,67	-
68	13,12	17,07	21,64	27,72	36,43	34,52	66,28	-
69	14,07	18,43	23,48	30,22	39,94	37,17	71,89	-
70	15,05	19,81	25,33	32,75	43,47	39,80	77,50	163,4
71	15,44	21,84	28,17	36,76	49,31	46,90	95,28	213,1
72	17,81	23,82	30,96	40,71	55,04	54,00	112,9	262,8
73	19,19	25,83	33,77	44,68	60,81	61,10	130,5	312,5
74	20,56	27,82	36,56	48,62	66,55	68,20	148,2	362,2
75	21,90	29,77	39,29	52,48	72,17	75,30	165,9	411,9
76	23,83	32,68	43,50	58,47	81,21	82,40	183,6	461,6
77	25,75	35,57	47,69	64,44	90,20	89,50	201,3	511,3
78	27,66	38,45	51,85	70,36	99,14	96,60	218,9	561,0
79	29,56	41,32	55,99	76,26	108,0	103,7	236,6	610,7
80	31,41	44,11	60,04	82,02	116,7	110,8	254,3	660,0
81	34,06	48,21	66,07	102,8	130,6	128,1	305,9	835,0
82	36,68	52,28	72,07	132,6	144,5	145,4	357,5	1010
83	39,90	56,33	78,04	156,1	158,3	162,7	409,1	1185
84	41,90	60,36	83,98	164,8	172,0	180,0	460,7	1360
85	44,49	64,37	89,89	185,2	185,6	197,3	512,3	1535
86	48,05	70,04	98,48	186,6	206,3	214,6	563,9	1710
87	51,53	75,59	106,8	187,7	226,5	231,9	615,5	1885
88	55,05	81,20	115,3	189,1	246,8	249,2	667,0	2060
89	58,55	86,78	123,8	190,4	267,1	266,5	719,0	2235
90	62,04	92,33	132,2	191,7	287,3	283,8	770,0	2406
91	66,78	100,1	144,2	210,6	318,5	324,2	913,0	2974
92	71,49	107,8	156,2	229,3	349,4	364,6	1036	3542
93	76,18	115,4	168,1	247,9	380,3	405,0	1199	4110
94	80,84	123,1	179,9	266,5	410,9	445,0	1342	4678
95	85,47	130,6	191,7	284,9	441,4	485,0	1485	5246
96	91,71	141,1	208,3	311,6	485,7	525,0	1628	5814
97	97,92	151,5	224,8	338,1	529,8	565,0	1771	6382
98	104,1	161,8	241,3	364,5	573,7	605,0	1914	6950
99	110,2	172,1	257,6	390,7	617,3	645,0	2057	7518
100	116,3	182,3	273,8	416,8	660,7	688,0	2196	8089
102	131,1	208,1	314,4	483,4	772,8	866,0	2908	11443
104	147,6	236,4	360,4	558,9	902,1	1044	3620	14797
106	165,7	268,1	412,1	644,7	1050	1222	4332	18151
108	186,1	303,7	470,0	743,0	1221	1400	5044	21505
110	208,3	342,9	536,1	853,0	1413	1573	5754	24855
115	274,5	461,8	763,6	1196	2028	2488	9954	48150
120 и более	358,2	614,9	898,8	1554	2664	6406	14150	71446

Таблица 13

Значения коэффициента К₆ климатической зоны

для Кыргызской Республики

Значение годовой оборачиваемости резервуара n	P_S(38) гПа
Значение годовой оборачиваемости резервуара n	< 67	67 – 133	133 – 266	266 – 399	399 – 532	> 532
< 12	1,39	1,54	2,15	2,75	3,66	4,41
13-23	1,37	1,51	2,06	2,62	3,28	3,97
24-27	1,36	1,48	1,98	2,49	3,00	3,66
28-31	1,35	1,46	1,90	2,35	2,61	3,15
32-35	1,34	1,44	1,83	2,21	2,44	2,83
36-39	1,33	1,42	1,75	2,09	2,33	2,83
40-43	1,32	1,40	1,66	1,91	2,11	2,55
44-47	1,31	1,38	1,60	1,80	1,99	2,41
52-55	1,29	1,34	1,48	1,62	1,76	2,13
56-59	1,28	1,32	1,44	1,55	1,69	2,05
60-63	1,27	1,30	1,40	1,51	1,63	1,97
68-71	1,24	1,28	1,35	1,44	1,53	1,84
72-75	1,23	1,26	1,33	1,40	1,49	1,80
76-79	1,22	1,25	1,31	1,37	1,45	1,76
80-105	1,21	1,24	1,30	1,35	1,43	1,73
106-131	1,20	1,23	1,28	1,33	1,41	1,71
132-200	1,19	1,22	1,27	1,31	1,38	1,68
> 200	1,17	1,20	1,24	1,28	1,31	1,59

Таблица 14

Значения коэффициента К₇

Оснащенность резервуара техническими средствами сокращения потерь	Значение К₇
Режим эксплуатации «мерник»
Резервуар не оборудован понтоном или плавающей крышей, имеет открытый люк или снятый дыхательный клапан	1,10
Резервуар открытых люков не имеет, оборудован непримерзающими дыхательными клапанами, обеспечивающими избыточное давление в резервуаре:
19,6 гПа	1,00
19,6 – 98 гПа:
южная зона	0,96
средняя зона	0,95
северная зона	0,94
98 – 147 гПа:
южная зона	0,93
средняя зона	0,91
северная зона	0,87
147 – 196 гПа:
южная зона	0,90
средняя зона	0,87
северная зона	0,85
196 – 245 гПа:
южная зона	0,86
средняя зона	0,87
северная зона	0,85
Резервуар оборудован понтоном	0,20
Резервуар оборудован плавающей крышей	0,15
Резервуар включен в газоуравнительную систему группы резервуаров, у которых совпадение откачки и закачки продукта составляет:
100 – 90%	0,20
90 – 80%	0,35
80 – 70%	0,45
70 – 50%	0,60
50 – 30%	0,70
< 30%	0,85
Режим эксплуатации «буферный»
Резервуар имеет открытый люк или снятый дыхательный клапан	0,30
Резервуар оборудован дыхательными клапанами а непримерзающими тарелками, открытых люков не имеет	0,20
Резервуар оборудован понтоном	0,15
Резервуар оборудован плавающей крышей	0,10

Примечание. 1. Под режимом эксплуатации резервуара «мерник» понимается такой режим, при котором происходит изменение высоты уровни жидкости в резервуаре. 2. Под режимом эксплуатации резервуар «буферный» понимается режим, характеризующийся постоянством уровня жидкости в резервуаре, т.е. совпадением объема закачки и откачки продукта.

Таблица 15

Значение давления насыщенных паров Р_S(38) (гПа) в зависимости

от эквивалентной температуры начала кипения нефтепродукта t_экв (^оС)

t_экв	P_S(38)	t_экв	P_S(38)	t_экв	P_S(38)	t_экв	P_S(38)
17	1982	65	398	113	64	265	3,7 х 10^-2
18	1915	66	386	114	61	270	2,7 х 10^-2
19	1862	67	371	115	59	275	2,0 х 10^-2
20	1808	68	358	116	56	280	1,5 х 10^-2
21	1756	69	346	117	54	285	1,1 х 10^-2
22	1702	70	332	118	52	290	8,0 х 10^-3
23	1649	71	320	119	50	295	6,0 х 10^-3
24	1596	72	308	120	48	300	4,0 х 10^-3
25	1543	73	298	122	44	305	3,2 х 10^-3
26	1490	74	287	124	40	310	2,3 х 10^-3
27	1450	75	278	126	37	315	1,60 х 10^-3
28	1396	76	269	128	34	320	1,19 х 10^-3
29	1357	77	258	130	32	325	8,53 х 10^-4
30	1310	78	245	132	29	330	6,08 х 10^-4
31	1282	79	239	134	26	335	4,31 х 10^-4
32	1232	80	231	136	25	340	3,04 х 10^-4
33	1194	81	222	138	23	345	2,14 х 10^-4
34	1150	82	215	140	21	350	1,50 х 10^-4
35	1115	83	206	142	19	355	1,05 х 10^-4
36	1083	84	198	144	17	360	7,32 х 10^-5
37	1043	85	191	146	16	365	5,02 х 10^-5
38	1011	86	183	148	15	370	3,48 х 10^-5
39	980	87	177	150	13,0	375	2,40 х 10^-5
40	944	88	167	152	12,1	380	1,62 х 10^-5
41	915	89	164	154	11,0	385	1,10 х 10^-5
42	882	90	158	156	10,0	390	7,46 х 10^-6
43	855	91	152	158	9,3	395	5,00 х 10^-6
44	830	92	146	160	8,5	400	3,35 х 10^-6
45	799	93	141	165	6,6	405	2,23 х 10^-6
46	775	94	136	170	5,3	410	1,47 х 10^-6
47	747	95	117	175	4,2	415	9,79 х 10^-7
48	725	96	125	180	3,3	420	6,35 х 10^-7
49	698	97	121	185	2,6	425	4,14 х 10^-7
50	673	98	116	190	1,9	430	2,68 х 10^-7
51	652	99	112	195	1,6	435	1,72 х 10^-7
52	629	100	106	200	1,3	440	1,11 х 10^-7
53	609	101	103	205	1,0	445	7,07 х 10^-8
54	588	102	99	210	0,74	450	5,01 х 10^-8
55	569	103	95	215	0,58	455	2,82 х 10^-8
56	548	104	91	220	0,45	460	1,77 х 10^-8
57	529	105	88	225	0,34	465	1,09 х 10^-8
58	512	106	85	230	0,26	470	6,78 х 10^-9
59	493	107	81	235	0,20	475	4,17 х 10^-9
60	467	108	78	240	0,15	480	2,54 х 10^-9
61	459	109	76	245	0,12	485	1,54 х 10^-9
62	444	110	72	250	0,09	490	1,27 х 10^-10
63	428	111	69	255	0,06	495	5,54 х 10^-10
64	413	112	66	260	0,05	500	3,28 х 10^-10